Simulation beliebiger Querschnitte für Basshörner

[raphael]

fabi,

ich kennen Deinen Matlab-Code nicht, aber folgendes ist mir mal aufgefallen:
Ich habe mal die MathCad-Skripte von M.J.King anhand seiner Veröffentlichungen (da die MathCad_Skripte an den entscheidenen Stellen verschlüsselt sind) nachprogrammiert und mit ist aufgefallen, daß es manchmal einfach daran liegen kann, welche Interpolationsfunktion bzw. welche Frequenzauflösung bzw. wieviele Iterationen etc. man wählt, kurzum, manchmal liegt es lediglich an so simplen Parametern und nicht am Algorithmus selbst.

Raphael

[fabi]

Ja, das mag gut sein. Mir kamen die AJ-Horn kurven immer sehr "glatt" vor dafür, dass man es doch mit heftigen Resonatoren zu tun hat. Ich denke er hat irgendwo auch eine Art "Grunddämpfung" eingebaut die man dank turbulenter Verluste immer hat. Wenn man sich an echten Messungen orientiert kann man das sicher gut annähern.

Für den 150Hz Peak hab ich noch die Näherung für tiefe Frequenzen im Verdacht. Muss ich die Strahlungsimpedanz am Mund wohl doch mit der Besselfunktion machen. Viel ändern wirds nicht. Mal sehen.

Interessant ist soetwas vor allem für TML Boxen. Man kann allein durch eine kurzzeitige Querschnittsänderung im entscheidenden Bereich Reflexionen erzeugen und somit den "Müll" bei oberen Freuqenzen tiefpassfiltern und verliert keinen Wirkungsgrad im unteren Bereich durch Dämpfungsmaterial.

Das ist Standard für Auspuffe.

Grüße!

[Chaomaniac]

...
Werden bei AJ-Horn die Kammerresonanzen in den Volumina berücksichtigt? Soweit ich mich erinnern kann gibt man doch immer nur einen Parameter und nicht noch die Länge ein, oder?

Viele Grüße!

Nein, die realen Kammerabmessungen werden nicht berücksichtigt.
Was ich nicht verstehe ist die vollständige Auslöschung bei knapp über 100 Hz und den Kammfilterfrequenzen darüber in Deiner Simulation.
Wenn ich mir das vorstelle, steht das virtuelle Mikrofon vor einem Trichter und hat "Blickkontakt" zum Treiber. Da kann es doch gar keine beinahe vollständige Auslöschung geben, oder?
Das passiert doch eher bei Konstruktionen, bei denen ein "hinten offener" Resonator existiert, der einen akustischen Kurzschluss ermöglicht...
Die Abweichungen bei Deinen Simus passieren anscheinend hauptsächlich bei den Gehäusen, bei denen noch nennenswert "Sichtkontakt" zum Treiber besteht. Beim Bandpass mit relativ geringer Öffnung herrscht ja weitestgehende Übereinstimmung zur AJ-Horn-Simu.
Bei der Röhre und beim Trichter mit Vorkammer nimmt der Resonator aber eine sehr viel dominantere Rolle ein. Vielleicht stimmt bei der Berechnung irgendetwas mit der Gewichtung oder der Phasenlage des Resonators nicht?
Keine Ahnung, aber vielleicht doch ein Denkanstoss...

[Chaomaniac]

... Ich denke er hat irgendwo auch eine Art "Grunddämpfung" eingebaut die man dank turbulenter Verluste immer hat. ...

Eher das Gegenteil ist der Fall. Eine Bedämpfung muss man immer wissentlich in geschätzter Form mit eingeben. Das ist auch einer der gelegentlich erwähnten Kritikpunkte an AJ-Horn.
Dass das so ist, erkannt man beispielsweise auch im Impedanzschrieb zum obigen Bandpass. Dort wo eigentlich der untere Impedanzhöcker liegen sollte, wird eine Senke simuliert, die so in der Praxis niemals auftreten wird. Gibt man eine geringe Bedämpfung ein, verwandelt sich die Senke auch in den erwarteten Peak.

[fabi]

Hi,

die Kammerresonanzen könnte man berücksichtigen, dann braucht man aber ein deutlich aufwendigeres Modell. Wenn man nur die Längsresonnanz haben will, kann man es mit meinem Ansatz ja schon machen. Voraussetzung ist eben immer, dass man plane Wellenfronten hat. Dadurch könnte man auch die obere Grenzfrequenz für die Simulation festlegen und würde umgehen, dass es - wie bei AJ-Horn regelmäßig passiert - für Mittel-und Hochtonhörner eingesetzt wird und dann keine sonderlich guten Ergebnisse liefert.

Die Einführung der Dämpfung ist auf zwei Weisen möglich. Entweder man füllt das ganze Horn mit einem komplexen Wellenvektor, das heißt, die Schallgeschwindigkeit wird aber auch etwas niedriger. Für "echtes" Dämpfungsmaterial ist das absolut korrekt.
Der andere Ansatz ist die Grenzschicht an den Hornwänden zu berücksichtigen. Für konstanten Querschnitt mit klumpenförmiger Masse kann man das machen aber für ein ganzes Horn? Hmm... da gilt es noch zu grübeln.

Wenn ich mir das vorstelle, steht das virtuelle Mikrofon vor einem Trichter und hat "Blickkontakt" zum Treiber. Da kann es doch gar keine beinahe vollständige Auslöschung geben, oder?

Die vollständigen Auslöschungen lassen sich eignetlich ganz gut erklären. Die Hupe, die du mir gegeben hast, öffnet sich ja praktisch nicht. Einen Meter lang und vorne immernoch erst 35cm Durchmesser ist ja eher eine Posaune. Dementsprechend ausgeprägt sind die Resonanzen die auch auf die Membran zurückwirken. Darauf könnte man sicher gut tröten.
In Röhren passieren wilde Sachen. Je nach Querschnittsänderung und Randbedingungen kommt es zur Evaneszenz und die Welle verschwindet auch mal komplett.

Das ganze wird simuliert aus einer Kombination aus elektrischem Ersatzschaltkreis für Chassis und Volumina und einer ziemlich großen Menge aus akustischen Zweitoren.

Ich definiere also nirgends explizit einen Resonator, sondern das System "verhält sich einfach so". Das ist ziemlich gut, weil man keine Annahmen treffen muss, ausser eben der Beschränkung der oberen Grenzfrequenz. (und der ideal steifen Wände. Aber das ist eh klar)

Grüße!

[Chaomaniac]

So, die nächste Hupe (Die Hornmündung hat in der Fläche noch ein Null drangehängt bekommen, Hornkontur verläuft exponentiell):

 10.00	53.24	 5.006	0.392	67.91	46.916	-0.000	0.044
 10.46	54.07	 5.007	0.393	68.72	46.717	-0.000	0.046
 10.94	54.90	 5.008	0.394	69.53	46.499	-0.000	0.048
 11.44	55.74	 5.008	0.395	70.34	46.260	-0.000	0.050
 11.97	56.58	 5.009	0.396	71.16	45.999	-0.000	0.053
 12.52	57.43	 5.010	0.397	71.98	45.711	-0.000	0.056
 13.10	58.28	 5.011	0.398	72.81	45.397	-0.000	0.058
 13.70	59.15	 5.012	0.400	73.64	45.051	0.000	0.061
 14.33	60.02	 5.014	0.402	74.47	44.673	0.000	0.064
 14.99	60.90	 5.015	0.404	75.31	44.257	0.000	0.068
 15.68	61.79	 5.017	0.406	76.16	43.801	0.000	0.071
 16.40	62.69	 5.019	0.408	77.01	43.300	0.000	0.075
 17.16	63.61	 5.021	0.411	77.87	42.750	0.000	0.079
 17.94	64.54	 5.023	0.414	78.74	42.146	0.000	0.083
 18.77	65.48	 5.025	0.417	79.61	41.481	0.000	0.088
 19.63	66.44	 5.028	0.421	80.50	40.751	0.000	0.093
 20.54	67.43	 5.032	0.425	81.40	39.948	0.000	0.098
 21.48	68.43	 5.036	0.430	82.30	39.064	0.000	0.104
 22.47	69.46	 5.040	0.435	83.23	38.091	0.000	0.110
 23.50	70.52	 5.045	0.441	84.16	37.020	0.000	0.116
 24.58	71.62	 5.051	0.448	85.11	35.839	0.000	0.124
 25.72	72.75	 5.058	0.457	86.09	34.537	0.000	0.132
 26.90	73.93	 5.067	0.467	87.08	33.101	0.001	0.140
 28.14	75.15	 5.077	0.478	88.09	31.518	0.001	0.150
 29.43	76.45	 5.089	0.492	89.14	29.771	0.001	0.161
 30.78	77.81	 5.105	0.509	90.21	27.844	0.001	0.173
 32.20	79.26	 5.126	0.529	91.32	25.720	0.001	0.186
 33.68	80.82	 5.153	0.555	92.47	23.385	0.001	0.201
 35.23	82.52	 5.191	0.588	93.66	20.824	0.002	0.219
 36.85	84.40	 5.246	0.632	94.91	18.034	0.002	0.240
 38.55	86.51	 5.332	0.693	96.23	15.027	0.002	0.264
 40.32	88.93	 5.484	0.780	97.62	11.851	0.003	0.292
 42.17	91.80	 5.798	0.914	99.11	8.629	0.004	0.328
 44.11	95.25	 6.654	1.130	100.72	5.644	0.005	0.372
 46.14	99.04	10.635	1.429	102.47	3.529	0.007	0.428
 48.27	100.71	12.023	1.384	104.43	3.765	0.010	0.504
 50.49	98.67	 6.244	0.846	106.65	10.061	0.016	0.611
 52.81	96.13	 5.370	0.468	109.26	32.934	0.026	0.774
 55.24	94.19	 5.141	0.257	112.14	100.000	0.051	1.052
 57.78	92.78	 5.062	0.131	110.73	100.000	0.129	1.633
 60.44	91.75	 5.033	0.049	109.71	100.000	0.672	3.586
 63.22	91.02	 5.025	0.013	108.97	100.000	6.948	-9.050
 66.13	90.51	 5.028	0.055	108.46	100.000	0.333	-2.399
 69.17	90.18	 5.036	0.089	108.14	100.000	0.107	-1.326
 72.35	90.01	 5.049	0.116	107.96	100.000	0.054	-0.913
 75.68	89.97	 5.067	0.140	107.92	100.000	0.034	-0.694
 79.16	90.05	 5.088	0.160	108.00	100.000	0.024	-0.559
 82.80	90.25	 5.114	0.178	108.20	100.000	0.018	-0.467
 86.61	90.55	 5.146	0.195	108.50	100.000	0.015	-0.400
 90.59	90.95	 5.184	0.212	108.91	100.000	0.013	-0.349
 94.76	91.46	 5.232	0.227	109.41	100.000	0.011	-0.309
 99.12	92.06	 5.292	0.243	110.01	100.000	0.010	-0.277
103.68	92.76	 5.368	0.259	110.71	100.000	0.009	-0.250
108.45	93.54	 5.466	0.276	111.27	94.888	0.009	-0.228
113.44	94.40	 5.595	0.293	111.59	83.894	0.009	-0.209
118.66	95.33	 5.768	0.312	111.98	74.202	0.008	-0.193
124.12	96.29	 6.006	0.331	112.42	65.647	0.008	-0.178
129.83	97.27	 6.344	0.352	112.87	58.149	0.008	-0.166
135.80	98.22	 6.840	0.373	113.31	51.697	0.008	-0.155
142.05	99.11	 7.598	0.394	113.72	46.343	0.008	-0.145
148.58	99.87	 8.820	0.413	114.08	42.218	0.008	-0.137
155.42	100.47	10.889	0.427	114.40	39.552	0.007	-0.129
162.57	100.86	14.320	0.432	114.69	38.704	0.007	-0.121
170.04	101.00	17.831	0.424	115.00	40.171	0.006	-0.114
177.87	100.91	16.193	0.402	115.36	44.595	0.006	-0.108
186.05	100.64	12.291	0.370	115.82	52.770	0.006	-0.102
194.61	100.30	 9.687	0.331	116.43	65.655	0.006	-0.096
203.56	99.98	 8.172	0.292	117.20	84.383	0.006	-0.091
212.92	99.76	 7.264	0.256	117.72	100.000	0.006	-0.086
222.72	99.63	 6.692	0.223	117.59	100.000	0.007	-0.082
232.96	99.46	 6.311	0.196	117.42	100.000	0.007	-0.079
243.68	98.96	 6.039	0.172	116.92	100.000	0.007	-0.077
254.89	98.06	 5.833	0.152	116.01	100.000	0.006	-0.074
266.62	96.74	 5.672	0.134	114.69	100.000	0.005	-0.071
278.88	95.31	 5.547	0.118	113.27	100.000	0.004	-0.068
291.71	94.06	 5.452	0.105	112.02	100.000	0.003	-0.064
305.13	93.17	 5.379	0.093	111.12	100.000	0.002	-0.061
319.17	92.70	 5.322	0.082	110.66	100.000	0.002	-0.058
333.85	92.64	 5.276	0.073	110.60	100.000	0.002	-0.055
349.21	92.82	 5.240	0.066	110.77	100.000	0.003	-0.052
365.27	92.87	 5.209	0.059	110.83	100.000	0.003	-0.050
382.08	92.47	 5.183	0.053	110.42	100.000	0.002	-0.048
399.65	91.68	 5.160	0.048	109.63	100.000	0.002	-0.046
418.04	90.88	 5.141	0.043	108.83	100.000	0.002	-0.044
437.27	90.23	 5.124	0.039	108.18	100.000	0.002	-0.042
457.38	89.57	 5.110	0.035	107.53	100.000	0.001	-0.040
478.43	88.74	 5.098	0.032	106.69	100.000	0.001	-0.038
500.43	88.08	 5.087	0.029	106.03	100.000	0.001	-0.036
523.46	87.52	 5.078	0.026	105.47	100.000	0.001	-0.035
547.54	87.32	 5.070	0.023	105.28	100.000	0.001	-0.033
572.72	87.06	 5.063	0.021	105.02	100.000	0.001	-0.032
599.07	86.36	 5.057	0.019	104.31	100.000	0.001	-0.030
626.63	85.59	 5.051	0.018	103.54	100.000	0.001	-0.029
655.46	85.10	 5.046	0.016	103.06	100.000	0.001	-0.028
685.61	84.62	 5.041	0.014	102.58	100.000	0.001	-0.026
717.15	84.09	 5.037	0.013	102.04	100.000	0.001	-0.025
750.14	83.87	 5.034	0.012	101.82	100.000	0.001	-0.024
784.65	83.33	 5.031	0.011	101.28	100.000	0.001	-0.023
820.74	81.99	 5.028	0.010	99.95	100.000	0.000	-0.022
858.50	81.22	 5.025	0.009	99.17	100.000	0.000	-0.021
897.99	81.26	 5.023	0.008	99.21	100.000	0.000	-0.020
939.30	80.88	 5.021	0.008	98.83	100.000	0.000	-0.019
982.51	79.63	 5.019	0.007	97.59	100.000	0.000	-0.018
1027.71	78.59	 5.017	0.006	96.54	100.000	0.000	-0.018
1074.99	78.89	 5.016	0.006	96.85	100.000	0.000	-0.017
1124.44	77.71	 5.014	0.005	95.66	100.000	0.000	-0.016
1176.17	75.95	 5.013	0.005	93.90	100.000	0.000	-0.015
1230.27	76.38	 5.012	0.004	94.33	100.000	0.000	-0.015
1286.87	75.20	 5.011	0.004	93.15	100.000	0.000	-0.014
1346.07	73.19	 5.010	0.004	91.14	100.000	0.000	-0.013
1407.99	74.03	 5.009	0.003	91.98	100.000	0.000	-0.013
1472.76	70.92	 5.008	0.003	88.87	100.000	0.000	-0.012
1540.51	70.96	 5.007	0.003	88.91	100.000	0.000	-0.012
1611.38	68.98	 5.007	0.003	86.93	100.000	0.000	-0.011
1685.51	67.49	 5.006	0.002	85.44	100.000	0.000	-0.011
1763.04	65.68	 5.006	0.002	83.63	100.000	0.000	-0.010
1844.15	63.93	 5.005	0.002	81.88	100.000	0.000	-0.010
1928.98	60.56	 5.005	0.002	78.52	100.000	0.000	-0.009
2017.72	59.69	 5.004	0.002	77.65	100.000	0.000	-0.009
2110.54	52.37	 5.004	0.001	70.32	100.000	0.000	-0.009
2207.63	47.07	 5.004	0.001	65.02	100.000	0.000	-0.008
2309.19	33.31	 5.003	0.001	51.26	100.000	0.000	-0.008
2415.42	46.53	 5.003	0.001	64.48	100.000	0.000	-0.007

0.0000	 100.00	100.00	 5.64
0.0100	 104.71	104.71	 5.77
0.0200	 109.65	109.65	 5.91
0.0300	 114.82	114.82	 6.05
0.0400	 120.23	120.23	 6.19
0.0500	 125.89	125.89	 6.33
0.0600	 131.83	131.83	 6.48
0.0700	 138.04	138.04	 6.63
0.0800	 144.54	144.54	 6.78
0.0900	 151.36	151.36	 6.94
0.1000	 158.49	158.49	 7.10
0.1100	 165.96	165.96	 7.27
0.1200	 173.78	173.78	 7.44
0.1300	 181.97	181.97	 7.61
0.1400	 190.55	190.55	 7.79
0.1500	 199.53	199.53	 7.97
0.1600	 208.93	208.93	 8.16
0.1700	 218.78	218.78	 8.34
0.1800	 229.09	229.09	 8.54
0.1900	 239.88	239.88	 8.74
0.2000	 251.19	251.19	 8.94
0.2100	 263.03	263.03	 9.15
0.2200	 275.42	275.42	 9.36
0.2300	 288.40	288.40	 9.58
0.2400	 302.00	302.00	 9.80
0.2500	 316.23	316.23	10.03
0.2600	 331.13	331.13	10.27
0.2700	 346.74	346.74	10.51
0.2800	 363.08	363.08	10.75
0.2900	 380.19	380.19	11.00
0.3000	 398.11	398.11	11.26
0.3100	 416.87	416.87	11.52
0.3200	 436.52	436.52	11.79
0.3300	 457.09	457.09	12.06
0.3400	 478.63	478.63	12.34
0.3500	 501.19	501.19	12.63
0.3600	 524.81	524.81	12.92
0.3700	 549.54	549.54	13.23
0.3800	 575.44	575.44	13.53
0.3900	 602.56	602.56	13.85
0.4000	 630.96	630.96	14.17
0.4100	 660.69	660.69	14.50
0.4200	 691.83	691.83	14.84
0.4300	 724.44	724.44	15.19
0.4400	 758.58	758.58	15.54
0.4500	 794.33	794.33	15.90
0.4600	 831.76	831.76	16.27
0.4700	 870.96	870.96	16.65
0.4800	 912.01	912.01	17.04
0.4900	 954.99	954.99	17.44
0.5000	1000.00	1000.00	17.84
0.5100	1047.13	1047.13	18.26
0.5200	1096.48	1096.48	18.68
0.5300	1148.15	1148.15	19.12
0.5400	1202.26	1202.26	19.56
0.5500	1258.93	1258.93	20.02
0.5600	1318.26	1318.26	20.48
0.5700	1380.38	1380.38	20.96
0.5800	1445.44	1445.44	21.45
0.5900	1513.56	1513.56	21.95
0.6000	1584.89	1584.89	22.46
0.6100	1659.59	1659.59	22.98
0.6200	1737.80	1737.80	23.52
0.6300	1819.70	1819.70	24.07
0.6400	1905.46	1905.46	24.63
0.6500	1995.26	1995.26	25.20
0.6600	2089.30	2089.30	25.79
0.6700	2187.76	2187.76	26.39
0.6800	2290.87	2290.87	27.00
0.6900	2398.83	2398.83	27.63
0.7000	2511.89	2511.89	28.28
0.7100	2630.27	2630.27	28.94
0.7200	2754.23	2754.23	29.61
0.7300	2884.03	2884.03	30.30
0.7400	3019.95	3019.95	31.00
0.7500	3162.28	3162.28	31.73
0.7600	3311.31	3311.31	32.47
0.7700	3467.37	3467.37	33.22
0.7800	3630.78	3630.78	34.00
0.7900	3801.89	3801.89	34.79
0.8000	3981.07	3981.07	35.60
0.8100	4168.69	4168.69	36.43
0.8200	4365.16	4365.16	37.28
0.8300	4570.88	4570.88	38.14
0.8400	4786.30	4786.30	39.03
0.8500	5011.87	5011.87	39.94
0.8600	5248.07	5248.07	40.87
0.8700	5495.41	5495.41	41.82
0.8800	5754.40	5754.40	42.80
0.8900	6025.60	6025.60	43.80
0.9000	6309.57	6309.57	44.82
0.9100	6606.93	6606.93	45.86
0.9200	6918.31	6918.31	46.93
0.9300	7244.36	7244.36	48.02
0.9400	7585.78	7585.78	49.14
0.9500	7943.28	7943.28	50.28
0.9600	8317.64	8317.64	51.45
0.9700	8709.64	8709.64	52.65
0.9800	9120.11	9120.11	53.88
0.9900	9549.93	9549.93	55.13
1.0000	10000.00	10000.00	56.42

[ATTACH]8288[/ATTACH]
Achtung, diesesmal hab ich die Simu unter Halbraumbedingungen gemacht!

[fabi]

äh, kannst dus wieder zentimeterweise machen?

[Chaomaniac]

Sorry, ist korrigiert.

[fabi]

hier! zur Bewertung!


hmm. Wie gehabt. Hub und el. Impedanz sind okay. Beim SPL rücken die Resonanzen eben enger zusammen und bei AJ-Horn bleibt ein wenig "Rippel" übrig.

Ich werd mal versuchen das irgendwie zu glätten.

[Chaomaniac]

Abgesehen vom Amplitudengang ist die Übereinstimmung schon als sehr gut zu bezeichnen. Insgesamt trau ich aber der Jost'schen Simu noch mehr...

[Laudio]

fabi, womit simulierst Du denn?
Akabak kann Gehäuse aus unterschiedlichen Segmenten zusammensetzen.

Raphael

np


Wenn du ein bisschen Zeit hast, könntest du das ja mal anwerfen. Den Vergleich fänd ich interessant. (Hab atm leider keine Zeit dafür.)

[IFF]

alle mir bekannten Simulationsprogramme können nur vorgegebene Konturen als Schallführungen simulieren.

Was aber, wenn ich kein exponentielles Horn simulieren will, sondern genau die Holzkiste, die vor mir liegt?

Schau dir mal hornresp an, wenn du es noch nicht kennst: www.hornresp.net.ms

Der Hornweg kann aus bis zu 4 Segmenten aufgebaut werden, die jeweils eine unabhängige Konturform haben können - aufweitend, verjüngend, Expo, Hypo, Parabolisch, Tratrix, Diabolisch usw.

Dazu kann die Vorkammer ebenfalls als sich verjüngendes Volumen eingegeben werden, die Lauflängen werden dabei alle berücksichtigt.

Der Autor ist unglaublich engagiert, alle paar Wochen kommt eine neue Version mit erweiterten Funktionen heraus. Von der Genauigkeit braucht sich das Programm hinter AJ-Horn sicherlich nicht zu verstecken, und das Ganze ist zudem völlig kostenlos.


Vieleicht hilft es dir weiter,
Gruß IFF

[fabi]

danke für den Hinweis, vielleicht schreibe ich den Herrn einfach mal an? Das klingt sehr interessant. Ich kenne hornresp noch von vor 5 Jahren oder so, hat sich aber inzwischen wohl einiges getan.

Vielleicht ist das noch nicht ganz klar geworden im ersten Beitrag aber ich verfolge den Ansatz von der anderen Seite her.

Die bekannten Programme starten von einer idealen Kontur (wie auch immerzusammengesetzt und geartet) und die muss man dann irgendwie ins Gehäuse reinfalten. In der Praxis ist es aber oft so, dass ein Gehäuse auf Grund anderer Einflüsse eben eine bestimmte Form und Größe haben muss. Zum Beispiel hängt ein Griff in den Bassreflextunnel. Jetzt will man wissen, ob er und wenn ja, welchen Einfluß er hat. CAD-Daten hat man sowieso von allem und jetzt muss man lediglich aus dem 2D-Schnitt die exakte Kontur herausmessen und mit der Höhe verrechnen. Schon kann man das ganze simulieren.

Boxsim sagt ja auch nicht: Für einen linearen Frequenzgang nehme man.... Eine KE25SC, einen AL130 und einen GF200 in exakt 20.34l und schon ist die Sache geritzt. Ideal für alle. Sondern man gibt eine Konstruktion vor und will wissen, wie sie sich in der Praxis verhält.

Wie gesagt, vielleicht hab auch nur ich mir das ab und an gewünscht. Ist ja auch egal. Die nächsten vier Wochen ist hier ohnehin Pause, jetzt ist Weihnachtsurlaub.

Die Genauigkeit wird bei allen Modellen ähnlich gut sein, weil die Ansätze höchstwahrscheinlich immer die gleichen sind.

Viele Grüße und Danke nochmals an alle,
fabi

[raphael]

Also ich würde mir schon ein Programm wünschen, bei dem man beliebige Schallführungen, die vom Ideal abweichen, aufbauen und simulieren kann.

Raphael

[IFF]

Vielleicht ist das noch nicht ganz klar geworden im ersten Beitrag aber ich verfolge den Ansatz von der anderen Seite her.

Die bekannten Programme starten von einer idealen Kontur (wie auch immerzusammengesetzt und geartet) und die muss man dann irgendwie ins Gehäuse reinfalten. In der Praxis ist es aber oft so, dass ein Gehäuse auf Grund anderer Einflüsse eben eine bestimmte Form und Größe haben muss.

OK, ich verstehe, was gemeint ist.

Also ich würde mir schon ein Programm wünschen, bei dem man beliebige Schallführungen, die vom Ideal abweichen, aufbauen und simulieren kann.

DAS wäre in der Tat der Hammer - da wünsche ich vie Erfolg


Gruß IFF